« 10 »  07  20 15 г.




Реле времени вл 34ухл4 схема

Номинальная и типовая мощность Номинальной мощностью преобразовательного трансформатора называется потребляемая им кажущаяся мощность при номинальном выпрямленном токе4. Расход активных материалов и размеры трансформатора определяются типовой мощностью SТ, равной полусумме расчётных мощностей сетевой и обмотки 2. При шестифазной схеме с уравнительным реактором рис. Мощность вентильных обмоток трансформатора 4. Поэтому трансформаторы с числом фаз m2 вентильной обмотки более шести изготавливаются редко. Типовая мощность трансформаторов с РПН, задаваемая заводом изготовителем, значительно превышает значения, полученные из приведённых выражений, т. Типовая мощность трансформатора при трёхфазной нулевой схеме выпрямления рис. Особенности работы трансформаторов в выпрямительных агрегатах. Работа трансформатора, питающего выпрямитель, отличается от работы силового трансформатора на токе промышленной частоты. Причина этого - несинусоидальная форма токов вентильных обмоток, а в определённых случаях - знакопостоянный характер этих токов. Так в трёхфазном нулевом выпрямителе выходной ток i0 рис. Постоянная равна среднему значению тока вентиля Icp. Наличие однонаправленного потока Ф0 вынужденного намагничивания приводит к росту тока холостого хода и насыщению магнитопровода трансформатора, значительному возрастанию потерь напряжений в обмотках, уменьшению выпрямленного напряжения и ухудшению внешней характеристики выпрямиДля устранения этих явлений приходится либо увеличивать сечение магнитопровода, а значит и типовую мощность трансформатора, либо уменьшать амплитуду основного магнитного потока ФВ. Последнее означает при заданной мощности трансформатора рост размеров магнитной системы, приводящий к повышению не только массы стали, но и массы меди трансформатора, поскольку с повышением периметра сечения магнитопровода растёт и средняя длина витка у обмоток. Поток вынужденного подмагничивания может быть в принципе исключён введением в трансформатор дополнительных вентильных обмоток, соединённых в зигзаг. При такой схеме соединения рис. Благодаря этому полностью компенсируются магнитодвижущие силы сетевой и вентильной обмоток и поток Ф0 вынужденного намагничивания не возникает. Однако коэффициент использования вентильных обмоток к2Т 2. Последнее объясняется тем, что масса меди двух связанных между собой обмоток увеличивается вдвое, а результирующее напряжение u2a, u2b, u2с каждой фазы только в раз рис. Таким образом, фазное напряжение U2зиг при соединении обмоток в зигзаг уменьшается в сравнении с аналогичным напряжением U2зв при соединении их в звезду 4. В трёхфазной мостовой схеме рис. Таким образом, постоянная составляющая потока и ток подмагничивания отсутствуют. В шестифазной схеме с уравнительным реактором рис. Вследствие несинусоидальности тока вентилей первичный ток у трансформаторов выпрямительных агрегатов также несинусоидален рис. Кроме тока i1,1 основной частоты он содержит высшие гармонические составляющие. По отношению к сети питания эти токи являются реактивными и, не создавая полезной мощности 3. Шестифазные и трёхфазные мостовые схемы содержат в первичном токе 1, 5, 7, 11, 13, 17-ю гармоники, а двенадцатифазные - 1, 11, 13, 23, 25-ю. Порядок гармонических составляющих в кривой первичного тока приведён в таблице 4. Причиной этого являются несинусои­дальные падения напряже­ния в сопро­тивлениях пи­тающей сети за счёт неси­нусоидального тока. Выс­шие гармонические токи и напряжения вызывают ухуд­шение коэффициента мощ­но­сти и дополнительные по­тери энергии в преобразо­ва­тельных трансформато­рах. Снижение высших гар­мониче­ских можно достиг­нуть уве­личением фазности выпрями­тельных агрегатов или уста­новкой фильтров. В мощных выпрямительных агрегатах, у которых трансформаторы имеют две или четыре вен­тильные об­мотки и мостовую схему выпрямления одну по­ловину вентильных обмоток соеди­няют в звезду, а вто­рую - в треугольник. При этом получается эквивалент­ный двенадцати фазный режим воздействия на сеть и в первичном токе отсутст­вует пятая и седьмая гар­мониче­ские. При наличии нескольких агрегатов с нулевой схемой выпрямления для создания условного двена­дцати фаз­ного режима вы­прямления по­ловину агрега­тов заказывают с первичной обмоткой, соединённой в звезду, а вторую половину - соединённой в треугольник. Фильтры высших гармонических создают для них режим, близкий к короткому замыканию раздел 3. При построении управляемых высоковольтных выпрямителей для питания установок электронно-лучевого нагрева, электрофильтров, индукционных закалочных печей получило распространение включение на первичной стороне трансформаторов. Выпускаемые промышленностью тиристоры обычно имеют более низкий диапазон напряжений в сравнении с диодами. Поэтому в установках с выпрямленным напряжением 5…50кВ и мощностью до 250кВт, питаемых от трёхфазного напряжения 380В, неуправляемый диодный выпрямитель включают на вторичной стороне повышающего трансформатора рис. Это позволяет уменьшить количество тиристоров и, что особенно важно, исключить повышенные требования к изоляции выходных цепей обычно низковольтной системы управления выпрямителем, так как они теперь будут подключаться к тиристорам, расположенным на первичной относительно низковольтной стороне преобразовательного трансформатора. Данный принцип построения выпрямителей даёт также определённые преимущества при больших токах нагрузки и малых напряжениях, когда возникает необходимость в параллельном соединении большого числа вентилей. Применение тиристоров на первичной стороне трансформатора позволяет существенно сократить их большое количество, упростить систему управления и повысить коэффициент мощности выпрямительного агрегата. Фазоимпульсное управление высоковольтным напряжением выпрямителя со стороны вентильных обмоток преобразовательного трансформатора производится изменением продолжительности открытого состояния встречно-параллельных тиристоров. Длительность открытого состояния тиристоров, например фазы А рис. При несимметричном режиме, когда разность 4. Это приводит к резкому возрастанию тока вентильной обмотки, перегреву трансформатора и одного из тиристоров, ухудшению коэффициента мощности и КПД выпрямительного агрегата в целом. Агрегаты такого рода, например ВАКД и ВАКВ, состоят из преобразовательного трансформатора табл. Трансформаторы выпрямительных агрегатов табл. Устройства РПН допускают ручное дистанционное и автоматическое управление. В первом диапазоне сетевая обмотка соединяется в треугольник, во втором — в звезду с параллельным соединением её частей, в третьем — в звезду с последовательным соединением её частей. Переход с одного диапазона на другой осуществляется переключателем диапазонов с помощью ручного привода при отключённом от сети трансформаторе ПБВ. Трансформаторы выпрямительных агрегатов пригодны для внутренней и наружной установки. Температура окружающего воздуха должна быть не выше 40°С и не ниже -45°С. Трансформаторы допускают поперечное и продольное передвижение, колея 1524´1524 мм, каретки поворотные, катки с ребордами. Для плавного регулирования выпрямленного напряжения агрегаты укомплектовывают дросселями насыщения. Трансформаторы выпрямительных агрегатов с мостовой схемой выпрямления, имеющие две или четыре группы вторичных обмоток, обеспечивают 12-фазный режим выпрямления для каждого агрегата, при котором в питающей сети переменного тока отсутствуют высшие гармонические ниже 11-го порядка. Для обеспечения такого режима при мостовой схеме первая половина групп вентильных обмоток соединена в треугольник, а вторая — в звезду. Линейные напряжения вентильных обмоток, соединённых в звезду и треугольник, не равны. Для обеспечения равномерной загрузки в цепях обмоток, имеющих более высокие напряже- Таблица 4. Значение регулирования выпрямленного напряжения уравновешивающих дросселей на прямоугольном участке характеристики должно составить 4,5В для агрегатов с выпрямленным напряжением 300 и 450В и 8,5В для агрегатов с выпрямленным напряжением 600 и 850В. При напряжении электролизных установок 75, 115 и 150В применяют выпрямительные агрегаты типа ТПВ, основные характеристики которых приведены в таблице 4. Трансформаторы снабжены РПН для ступенчатого регулирования напряжения под нагрузкой. При использовании двух или более агрегатов на одном объекте, необходимо применить трансформаторы с различными схемами сетевых обмоток звезда или треугольник для создания эквивалентного двенадцатифазного режима воздействия на сеть. Кроме упомянутых выше для электролизных установок выпускаются выпрямительные агрегаты на 50000А, 450 и 300В, а также агрегаты на 63000А, 850В табл. У трансформаторов ТЦНП-25000 и ТЦНП-20000 имеются три диапазона регулирования, а у трансформатора ТЦНП-40000 — шесть. Во всех случаях пределы регулирования напряжения равны 20…100% номинального. Трансформаторы с типовой мощностью 25000 и 40000кВА имеют трёхфазное РПН, а трансформатор ТЦНП-80000 имеет пофазное регулирование, благодаря чему общее количество ступеней утраивается. Питание дуговых печей постоянного тока осуществляется от выпрямительных агрегатов на напряжение 75В и токи 12500, 25000 и 37500А табл. Для получения крутопадающих или вертикальных вольтамперных характеристик источников питания дуговых печей используются параметрические источники тока ПИТглавным признаком которых является постоянство тока нагрузки при изменяющемся её сопротивлении. Сетевая обмотка трансформатора через реакторы РН1 и РН2 рис. Неуправляемый выпрямитель подключён к вентильным обмоткам трансформатора и питает постоянным током нагрузку R­Н дуговую печь. Плавное регулирование в пределах ступени достигается изменением тока подмагничивания реакторов насыщения РН1 и РН2, включенных параллельно дополнительной секции сетевой обмотки трансформатора. Основным условием регулирования является соблюдение соотношения 4. В комплектных выпрямительных полупроводниковых подстанциях КВПП применяются преобразовательные трансформаторы типа ТСЗПУ табл. Их сетевые обмотки соединяются звездой, а вентильные — в две обратные звезды с уравнительным реактором. Трансформаторы ТСЗПУ выполняются двух типов: с номинальной мощностью 520кВА и 1054кВА и подключаются к электрической сети 6 и 10кВ. Трансформатор разделяет сварочную цепь и силовую сеть, понижает напряжение сети до необходимого для сварки значения, обеспечивает самостоятельно или в комплекте с дополнительными устройствами формирование требуемых статических внешних характеристик и регулирование сварочного тока. Конструкции сварочных трансформаторов весьма разнообразны. В зависимости от способа регулирования тока их можно подразделить на две группы — с механическим и электрическим регулированием. В первую группу входят устройства, связанные с применением подвижных обмоток и секций магнитопроводов, во вторую — устройства, связанные с подмагничиванием магнитопроводов постоянным током и тиристорным регулированием. При ручной дуговой сварке используются в основном трансформаторы с механическим регулированием. Диапазон номинальных токов трансформаторов для ручной дуговой сварки 125…500А. Для сварки под флюсом используются только трансформаторы с электрическим регулированием, позволяющим обеспечить стабилизацию режима при колебаниях напряжения сети и простое дистанционное регулирование. Диапазон номинальных токов трансформаторов для сварки под флюсом 1000…2000А. Внешние характеристики сварочных трансформаторов могут быть крутопадающими ПВХ и пологопадающими, или «жёсткими» ЖВХ. При ПВХ трансформатор в выпрямительной установке работает в режиме регулятора сварочного тока имеет повышенную индуктивность рассеяния. Последняя изменяется за счёт регулирования расстояния между катушками его первичной и вторичной обмоток. По технологическим и экономическим соображениям часто используют плавно-ступенчатое регулирование, когда две или более ступени регулирования сочетаются с плавным регулированием внутри каждой ступени. При ЖВХ сварочный трансформатор работает как регулятор напряжения. Рабочее напряжение регулируется в заданных пределах от минимального до максимального значения в строгом соответствии с заданным диапазоном сварочного тока. Обмотки броневого трансформатора бывают цилиндрическими или дисковыми, обмотки стержневого трансформатора, как правило, только дисковые. Развитое магнитное рассеяние трансформаторов достигается за счёт развитой проводимости между стержнями магнитной системы и расположением первичной 1 и вторичной 2 обмоток вдоль стержней 3 магнитопровода на некотором расстоянии друг от друга рис. Одна из обмоток трансформатора, обычно сетевая, выполняется неподвижной, другая — подвижной. Перемещение подвижной обмотки осуществляется ходовым винтом. При сближении обмоток индуктивность рассеяния уменьшается, что приводит к увеличению сварочного тока. На таком принципе построено большинство выпускаемых в настоящее время сварочных трансформаторов типов ТС на токи от 120 до 500А, ТКС и ТД на токи 300 и 500А. Причем в онлайне проверенные анкеты. Бесплатно: анкеты, знакомство, телефоны. Платно: апгрейд анкеты, повышенное внимание. Установлено, что все известные модификации трансформаторов броневого типа уступают по удельным расходам активных материалов и по КПД трансформаторам стержневого типа. Поэтому трансформаторы стержневой конструкции рис. Следует отметить, что сварочный ток изменяется примерно в обратной зависимости от расстояния между обмотками и при большом их раздвижении эффективность регулирования тока снижается. Для расширения пределов изменения тока применяется плавно-ступенчатое регулирование рис. Трансформаторы типов ТД-303 и ТД-504 с таким регулированием имеют переключатель диапазонов, при помощи которого катушки обеих обмоток переключаются с параллельного соединения на последовательное рис 4. Например, трансформатор ТД-504 позволяет регулировать сварочный ток от 240 до 750А, и от 75 до 240А. Номинальное вторичное напряжение равно 30В, номинальный ток 500А. Регулировочные характеристики трансформатора для двух ступеней регулирования приведены на рисунке 4. Для уменьшения высоты магнитопровода, массы и габаритов трансформатора используется также схема рис. Напряжение холостого хода в диапазоне малых токов повышается, что благоприятно сказывается на стабильности горения дуги. Регулировочные характеристики 1 и 3 рис. Катушки вентильной обмотки на ступени больших токов включены параллельно, а при переходе на ступень малых токов одна катушка вентильной обмотки отключается. При этом индуктивное сопротивление трансформатора изменяется примерно в два раза. Для расширения пределов регулирования тока в отдельных конструкциях трансформаторов наряду с подвижной обмоткой используются магнитные шунты 4,5 рис. При уменьшении зазора между шунтами сварочный ток понижается. На этом принципе устроены трансформаторы типа СТШ на токи 250, 300 и 500А, предназначенные для дуговой ручной сварки и автоматической сварки под флюсом. Трансформаторы с магнитным шунтом, подмагничиваемым постоянным током рис. Сетевая обмотка 4 расположена у верхнего ярма 1. Изменяя ток в обмотке 5, можно регулировать индуктивное сопротивление рассеяния трансформатора. Для плавного изменения тока подмагничивания обмотка 5 питается от однофазного тиристорного выпрямителя. Машинные методики расчёта оптимальной геометрии трансформатора с учётом его регулировочных свойств ещё не совершенны, т. Поэтому до настоящего времени находит применение расчёт методом последовательных приближений. Предварительно определяются основные геометрические размеры трансформатора, а потом производится поверочный расчёт всех заданных величин, и в первую очередь индуктивного сопротивления; затем уточняются геометрические размеры и т. Расчёт выполняется в следующем порядке: 1. Минимальное и максимальное индуктивные сопротивления, обеспечивающие заданные пределы регулирования4. Количество витков обмоток 4. Номинальный ток сетевой обмотки в амперах 4. Сечение стали сердечника трансформатора в квадратных сантиметрах 4. Расчёт конструктивных размеров ведётся для стержневой конструкции, эскиз которой дан на рисунке 4. Далее все линейные размеры в миллиметрах, сечения — в квадратных миллиметрах. Ширина пластины стержня а и ширина окна Сок магнитопровода 4. Указанные значения коэффициентов р1, р2 рекомендуются для трансформаторов на токи 200…500А. Сечения обмоточных проводов для параллельного соединения катушек 4. Нижние значения j1 и j2 соответствуют трансформаторам большей мощности. Для сетевой обмотки обычно используется провод марки АПСД, для вентильной — голая шина марки АДО. Высоту провода следует выбирать как можно меньшей, так как добавочные потери в обмотках от токов магнитного рассеяния трансформатора пропорциональны четвёртой степени высоты провода. Размеры катушки вентильной обмотки. Вентильная обмотка наматывается «на ребро» голой алюминиевой шиной марки АДО. Выбор размера шины и внутреннего радиуса намотки «на ребро» производится из условия, что относительное удлинение волокон шины по наружному радиусу должно быть не более 30%, в противном случае могут появиться разрывы шины при намотке. Высота окна магнитопровода 4. Полный тепловой расчёт трансформатора может быть выполнен по известным методикам расчёта силовых трансформаторов. Что понимают под номинальной и типовой мощностью преобразовательных трансформаторов. Какие методы применяются для устранения вынужденного намагничивания трансформатора. Объяснить, почему в мощных выпрямительных агрегатов одну половину вентильных обмоток трансформаторов соединяют в звезду, а вторую — в треугольник. Что даёт управление выпрямителем со стороны вентильных обмоток трансформатора. Пояснить конструкции сварочных трансформаторв. Мнение редакции может не совпадать с мнениями авторов. Автоответчик: +7 495 7950139 228504 Написать письмо:.




Наташа Баранюк